㈠ 如何计算热膨胀力
就碳钢瞬时线性热膨胀系数计算模型的建立为例：
当材料的温度由Tref(基准的参考温度)变化到T时，材料长度L的相对变化为：
(1)
根据密度ρ与L3成反比，可推导出εth与ρ间存在以下关系：
(2)
则瞬时线性热膨胀系数定义为：
(3)
由此可见，欲求出瞬时线性热膨胀系数，关键在于确定碳钢在不同温度下的密度值。
以〔C〕≤0.8 %的碳钢为研究对象，根据其冷却时凝固组织的特点(见图1)，按照碳含量分为以下4组：
Ⅰ.〔C〕＜0.09 %:
L→L+δ→δ→δ+γ→γ→α+γ→α+Fe3C
Ⅱ.〔C〕=0.09 %～0.16 %:
L→L+δ→δ+γ→γ→α+γ→α+Fe3C
Ⅲ.〔C〕=0.16 %～0.51 %:
L→L+δ→L+γ→γ→α+γ→α+Fe3C
Ⅳ.〔C〕=0.51 %～0.80 %:
L→L+γ→γ→α+γ→α+Fe3C
碳钢凝固组织为多相混合体系，其密度按照式(4)和式(5)确定，即：
(4)
f1+f2+…+fi=1 (5)
其中，fi为体系中组分i的质量分数，可利用相图，根据杠杆规则由程序计算确定。组分i(i为L、δ、γ、α或Fe3C)的密度为温度和碳含量的函数：ρ〔T,(i)〕=ρi(T,C)，其值取自文献〔6〕。
计算线性热膨胀系数时，选固相线温度为基准参考温度。热膨胀系数由固相线处的数值线性地降低到零强度温度(即固相分率fs=0.8对应的温度)处的零值，在零强度温度以上范围，热膨胀系数保持为零。这样，就可以避免液相区产生热应力。
图1 铁碳相图
Fig.1 Fe-C phase diagram
1.2 铸坯热—弹—塑性应力模型简介
利用有限元法，先计算铸坯温度场，然后将计算结果以热载荷的形式引入应力场。
1.2.1 铸坯温度场的计算
忽略拉坯方向传热，并根据对称性，取铸坯1/4断面薄片，其四边形4节点等参单元网格如图2所示。非稳态二维传热控制方程为：
图2 计算域及铸坯单元网格示意图
Fig.2 Simulation domain and FEM meshused for analysis
(6)
初始温度为浇铸温度，铸坯表面散热热流采用现场实测值：q=2 688-420 t1/2 kW/m2，中心对称线处为绝热边界。模型中采用的热物理性能参数均随温度而变化，并且利用等效比热容c来考虑潜热的影响。另外，液相区对流效果通过适当放大液相区导热系数来实现。
1.2.2 铸坯应力场的计算
为利用温度场计算结果，采用与温度场一致的铸坯网格划分方法。体系中结晶器铜板为刚性接触边界，通过控制其运动轨迹(包括运动方向和速度)来表征结晶器锥度。若铸坯表面某个节点与铜板间距离小于规定的接触判据，则认为在此处发生接触，对该节点施加接触约束(避免节点穿越铜板表面)，否则按自由边界处理。
计算时将液、固区域作为一个整体，对高于液相线温度的材料的力学参数作特殊处理，使液相区应力状态保持均匀的静压力状态，且施加在外部的钢水静压力可基本保持原值地传递到固态坯壳内侧。根据对称性，应在中心对称线上施加垂直方向的固定位移约束，但由于只关心坯壳的位移场，且坯壳厚度一般不会超过15 mm，所以只在距表面15 mm的范围内施加约束。超出15 mm的范围基本上为液相区，在其外边缘(对称线处)施加钢水静压力(压力值正比于离弯月面的距离)。
上述体系的力平衡方程为：
(7)
式中，〔K〕为系统的总刚矩阵；{δi}为节点位移列阵；{Rexter}为系统外力(钢水静压力和结晶器铜壁的接触反力)引起的等效节点载荷列阵；{Rε0}为热应变引起的等效节点载荷列阵。考虑包晶相变的影响，在计算{Rε0}时采用前面计算出的碳钢线性热膨胀系数曲线。
计算采用热—弹—塑性模型，假定铸坯断面处于广义平面应变状态，服从Mises屈服准则和等向强化规律，其硬化曲线为分段线性〔7〕。
2 计算结果及讨论
以碳含量为0.045 %、0.100 %和0.200 %的3种碳钢作为计算对象，采用相同的计算条件，即：铸坯断面尺寸为：150 mm×150 mm， 拉 坯 速 度1.5 m/min，浇铸温度1 550 ℃，结晶器长700 mm、锥度0.8 %，弯月面距结晶器上口距离100 mm。
2.1 3种碳钢的瞬时热膨胀系数
图3为计算出的碳钢的瞬时线性热膨胀系数曲线。可以看出：当〔C〕=0.045 %时，热膨胀系数在固相线温度以下区域突然变化。这是因为钢液凝固后发生初生的δ相→γ相的转变，并伴随有比容变化，使得热膨胀系数急剧上升；当〔C〕=0.100 %时，热膨胀系数从两相区开始发生突变。这是因为钢液凝固时，液相和δ相发生包晶反应，转变成γ相，剩余的δ相继续向γ相转变。转变过程中的比容变化也引起热膨胀系数的急剧上升。
图3 碳钢的瞬时线性热膨胀系数曲线
3条曲线中，非零值起始点为零强度温度对应点；
A、B、C为固相线温度对应点
Fig.3 Instant linear thermal expansion
coefficient of carbon steel
另外，〔C〕=0.045 %的δ相→γ相转变温度区间较窄，转变较快(见图1)，因此线性热膨胀系数突变值较大。相比之下，〔C〕=0.100 %的热膨胀系数突变值要小一些。虽然如此，但由于后者的相变温度区间较宽，其热膨胀系数突变的温度区间也较宽。由此可推断，〔C〕=0.100 %时发生的包晶相变对初生坯壳凝固收缩的影响将大于〔C〕=0.045 %时发生的δ相→γ相转变的影响。
〔C〕=0.200 %钢的热膨胀系数没有发生突变。这是因为，虽然也有包晶相变发生，但它只发生在某个温度水平上(约1 495 ℃)，故对热膨胀系数的影响很小。
2.2 铸坯表面收缩量
图4示出〔C〕=0.045 %、0.100 %和0.200 % 3种钢的铸坯表面收缩量沿拉坯方向和横断面方向的变化情况 ( 其中底部的空间斜平面为结晶器铜板
图4 铸坯表面收缩量
(a) 〔C〕=0.045 %； (b) 〔C〕=0.100 %； (c) 〔C〕=0.200 %
Fig.4 Surface shrinkage of billet
内壁面)。从图中可以看出：铸坯角部在凝固的初期就收缩并脱离结晶器铜板，而靠近中间处几乎始终与铜板接触(只有〔C〕=0.100 %的钢在靠近出口处才保持分离)。越靠近角部收缩脱离越早，收缩量也越大。
在钢水静压力作用下，收缩的坯壳会被压回结晶器铜板，从而使坯壳收缩发生波动〔收缩面曲面图呈犬牙状(见图4)〕。靠近弯月面区域坯壳较薄，波动现象较为明显。另外，越靠近角部波动也越明显。初生坯壳的这种收缩波动会导致应力集中，容易诱发裂纹等表面缺陷。
比较3种碳钢铸坯的表面收 缩 量 可 知：〔C〕=0.100 %钢的收缩最显著，收缩波动最大(弯月面区域)，且波动沿横断面方向扩展最广；〔C〕=0.200 %钢的收缩量最小。
2.3 弯月面区域角部初生坯壳收缩状况
图5示出3种碳钢的铸坯角部在靠近弯月面区域的收缩情况。可以看出：在离弯月面20 mm范围内，铸坯角部就脱离了结晶器铜板，其中〔C〕=0.045 %钢脱离最早，这是因为该钢种的固相线温度最高，最早凝固形成坯壳；〔C〕=0.100 %钢在形成初生坯壳后发生强烈收缩，但在离弯月面50 mm处被增大的钢水静压力压回，然后又继续收缩。该钢种初生坯壳收缩最显著，收缩波动也最大，因此最容易诱发铸坯表面缺陷；〔C〕=0.045 %钢的初生坯壳收缩量和收缩波动程度明显地降低；〔C〕=0.200 %钢的初生坯壳收缩量和收缩波动程度最小。
图5 弯月面区域初生坯壳角部收缩量
Fig.5 Shrinkage of initial shell ofbillet corner at meniscus
3 结 论
(1)对于碳含量在0.1 %附近的包晶钢，其初生坯壳在结晶器上部和靠近角部区域的收缩很不规则，容易诱发铸坯表面缺陷。
(2)坯壳不规则收缩主要集中在弯月面下100 mm范围内。由此可知，结晶器上部的锥度并不适合坯壳收缩。因此，应通过优化结晶器锥度来提高拉坯速度。一个重要的指导原则是在结晶器上部采用较大锥度，以促使坯壳与铜板良好接触。
㈡ 计算通货膨胀的公式(函数形式)
产品市场的均衡条件为Y=C(Y-T)+I(r)+G,其中消费函数也可表示成C＝a+b(Y-T);投资函数也可表示成I=c-dr,其中c为自生性投资，d为投资的利率弹性（也就是投资曲线的斜率）。G为政府购买。这样，可得Y=800+0.63Y+7500-20000r+7500,即0.37Y=15800-20000r………………………………①货币需求等于供给：0.1625Y-10000r=货币名义供给/价格水平＝6000/1可得0.1625Y＝6000+10000r………………………………②解方程组①②，得Y＝40000，r=0.05,即GDP＝40000亿美元。宏观经济学（高等教育出版社）书上29页有的公式：Y＝C+I+G+NX,Y即为GDP，NX为净出口。补充，重点是最下面的两个链接：（1）货币流通规律流通中所需要的货币量=（待售商品的数量X物价水平）/单位货币流通速度=待售商品的价格总额/单位货币流通速度当货币充当支付手段后，流通中所需要的货币量=(待售商品的价格总额+到其支付总额-延期支付总额-相互抵消支付总额)/单位货币流通速度（2）率剩余价值率：衡量资本剥削劳动的程度揭示资本家的剥削m’=m/v=剩余劳动/必要劳动=剩余劳动时间/必要劳动时间利润率：衡量资本增值程度掩盖资本家的剥削p’=m/(c+v)影响利润率的因素：利润率与剩余价值率成正比利润率与c/v（资本有机构成）成反比利润率与资本周转速度成正比利润率与不变资本的节省程度成正比年剩余价值率：衡量一年中预付可变资本的增值程度M’=年剩余价值量/可变资本=m’vn/v=m’n年利润率：衡量一年中预付总资本的增值程度p’=M/(c+v)利息率=利息/借贷资本衡量借贷资本的增值程度银行利润率=银行利润/自有资本衡量银行资本家的自有资本的增值程度平均利润率：取决于各部门利润率社会预付资本在各部门中所占比例（3）剩余价值形式公式：超额剩余价值=商品社会价值-商品个别价值超额利润=商品社会价格-商品个别价格生产价格=生产成本+平均利润股票价格=股息/利率土地价格=地租/利率（4）地租级差地租=劣等土地农产品的社会价格-优等土地农产品的社会价格绝对地租=农产品价值-社会生产价格（5）资本理论资本周转次数n=1年/周转一次花费时间折旧费=固定资本原值/使用年限折旧率=折旧费/固定资本原值预付资本总周转(平均周转)=(1年中固定资本周转的总价值+1年中流动资本周转的总价值)/全部预付资本（6）社会资本再生产简单再生产的实现条件：基本条件：I(v+m)=IIc具体实现条件：I(c+v+m)=Ic+IIcII(c+v+m)=II(v+m)+I(v+m)扩大再生产的实现条件：扩大再生产的前提条件：首先追加生产资料I(v+m)>IIcI(c+v+m)>Ic+IIc追加消费资料II(c+m–m/x)>I(v+m/x)II(c+v+m)>II(v+m/x)+I(v+m/x)扩大再生产实现条件：基本条件：I(v+v+m/x)=II(c+c)具体实现条件：I(c+v+m)=I(c+c)+II(c+c)基本原则：a.总量不变，II(c+v+m)=I(v+v+m/x)+I(v+v+m/x)b.mm/xc.遇到c加c；遇到v加v。总结：实现条件都是“=”，前提条件都是“〉”。经济学上的公式e^n=1+n/1!+n^2/2!+,,,,,,+n^i/i!+,,,,边际成本=边际收益△代表变化量,这个符号只出现在求弧弹性运算里.算法是后项减前项,比如从a点到b点的△Q=Qb-Qa。在点弹性运算中，△Q趋进于无穷小（例b点无限趋进于a点），此时用dQ,dP表示，即对于需求函数，Ed=-(dQ/dP)*(P/Q)。其中dQ/dP是指Q对P求导或偏导。
㈢ 16MnR材料的热膨胀系数（线胀系数）是多少
16MnR线膨胀系数在12左右， 线膨胀系数不是一个固定的数值，会随着温度的升高而提高，所以在应用时只作为参考，还要根据材料成份，是否经过锻打\热处理等情况做综合考虑。
16MnR是普通低合金钢,是锅炉压力容器专用钢，锅炉压力容器的常用材料。它的强度较高、塑性韧性良好。常见交货状态为热轧或正火。属低合金高强度钢，含Mn量较低。性能与20G（412-540）近似，抗拉强度为（450-655）稍强，伸长率为19-21%，比20G的大于24%差。标准来源GB6654，2010年该钢号逐渐被Q345R所取代。
16MnR钢是屈服强度为340MPa级的压力容器专用板，它具有良好的综合力学性能和工艺性能。磷、硫含量略低于普16Mn钢，除抗拉强度、延伸率要求比普通16Mn钢有所提高外，还要求保证冲击韧性。它是目前我国用途最广、用量最大的压力容器专用钢板。
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㈥ 地球膨胀运动的参数算法与膨胀阶段划分
在论证了地球的胀缩运动以后，有关地球膨胀运动的计算及其算法、地球膨胀阶段的划分等就成为人们必须考虑的主题。
在本节里，将讨论地球膨胀阶段的地球表面积、体积、半径等参数的改变量计算方法，对如何根据实际资料求取地球膨胀的数值等技术手段做出说明，并列出相关计算公式。根据以往的研究成果对地球膨胀阶段的划分提出新的认识，将地球的膨胀划分为：表面积扩充阶段、体积扩充阶段、岩浆外溢量持续增大阶段、岩浆外溢量持续减小阶段、地球收缩阶段等。地球的膨胀过程既不是半径一概增大的过程，也非单调减小的过程，而是一种受周期性函数作用力控制的，地球半径在“增加一减小—增加—减小”的循环往复中逐渐增长。
1.膨胀参数的求取
地球膨胀的证据为我们提供了分析研究地球膨胀量的强有力资料。
在尚未论述洋中脊和海沟的特点与形成原因之前，首先假设以下条件成立：
（1）洋中脊是地球膨胀时期的产物，洋中脊的扩张范围就是地球的膨胀表面积之一。
（2）海沟是板块与板块结合地带，是一种向地幔层方向褶皱的“负向山脉”，它与洋中脊不是同期产物。
（3）假设地球膨胀时期的造山运动大约等于零，地球的表面积缩小量约为零。
（4）假设地球膨胀时期相邻两陆块之间若不被后期的洋中脊分开，就不存在显著的分离。
于是，地球的膨胀参数可以按照如下方法获得：
1.1地球膨胀所产生的表面积改变量（△S）
设地球收缩后且膨胀前的表面积为SA，地球膨胀运动结束后且开始膨胀前的表面积为SB，则地球膨胀运动所产生的表面积改变量
图4-4莱茵地堑综合剖面图
（a）地温剖面图（据Illies,1965）；（b）布格异常剖面（据Mieller等，1967）；（c）磁测剖面（据Roche和Wohlehberg,1969）;（d）地质剖面1（据Mueller,1969）；（e）地质剖面2（据Sittler,1967）；（f）总体剖面（据Illies,1967）
地球动力与运动
式中，各变量单位均为km2。
式（4-1）是一个理论方程，实际工作中是没法操作的。在实际工作中，地球表面积的改变量可按下式求取：
地球动力与运动
或者：
地球动力与运动
式中，S1,S2,S3，…，Sn等在形成时期、单位等方面具有一致性。可以进行如下约定：
S1——洋中脊扩张范围面积（km2）;
S2——板块之间裂谷范围面积（km2）;
S3——板块内部裂谷范围面积（km2）;
S4——板块内部地堑范围面积（km2）;
S5——板块内部所有正断裂平面张开范围面积（km2）;
Sn——相当于式（4-2）中的δ，其他可能遗漏的因地球膨胀产生的未单独列出的面积（km2）。取n=6，则Sn=S6，即地球膨胀的表面积增加包括6方面内容。那么式（4-2）、式（4-3）可改为：
地球动力与运动
求S1
依据假设条件，洋中脊的扩张范围就是地球的膨胀表面积，只要求得洋中脊的范围面积，即求得了S1。显然：
地球动力与运动
式中，S11,S12,S13，…，S1n等，分别代表不同洋脊的扩张范围面积，如：北太平洋洋脊、南太平洋洋脊、智利洋脊、印度洋—太平洋洋脊等等。下面以北太平洋洋脊为例，说明如何计算洋脊的扩张范围：
地球膨胀发展到一定程度，首先引起固态岩石圈的张开，洋中脊的产生与发展则建立在板块或板块间的破裂基础上，随着地球的膨胀，“液”态的地幔物质膨胀速度大于固态物质的膨胀速度，因而岩浆顺着板块间的裂口向“外”拓展空间，以平衡因膨胀而产生的体积增量，这种过程在地球膨胀期内将不断地进行，在进行过程中，外逸的岩浆不断地排开最初的板块裂口，使板块之间的距离越来越大，当地球膨胀停止时，在原来的状态下，出现了扩张后的大面积增量，即为所求增量。板块最初的裂纹无疑是岩浆填充时的背景，由于板块最初的裂纹不同，洋中脊具有不同的扩张形态，其中被人们称为转换断层的裂缝，即是最初的裂纹呈折线的结果。只要圈定出板块最初裂纹，即求得了洋中脊的扩张范围，再用求积仪计算圈线所占面积。
完成全球各洋脊的扩张范围面积计算，即求得了S1。
采用找最初弥合线—圈线—计算面积的办法，同样施于对S2、S3、S4、S5、S6的求取，最后对所得各类面积用式（4-4）累加，即可获得地球膨胀后地球表面积的扩张增量。
1.2地球膨胀所产生的体积改变量（△V）
在获得了地球膨胀的表面积增量后，求取体积的增量显得简单一些。为了便于分析，先看几条剖面图（见图4-5）。
图4-5几条过洋中脊的地形剖面（据Heirtzler,1966）
（a）大西洋剖面（据米康，1962）；（b）东太平洋剖面（据H.W.米纳德，1969）；（c）南太平洋剖面
三条不同海域的过洋中脊的地形图，是各地洋中脊不断变化形成的缩影，显而易见，他们共同具有的特征就是从洋中脊中心向两侧逐渐变缓，形成了中间高、两侧低的势态，这是地幔物质因膨胀、体积变大、外逸卸载所造成。因此，在计算地球膨胀的体积改变量时，应按照如下算式计算（见图4-6）：
地球动力与运动
式中：V1——由表面积改变量换算所得体积改变量，单位：km3。换算式如下：
地球动力与运动
V2——洋中脊的多余外逸量，单位：km3。算式如下：
地球动力与运动
ζ——调节数，单位与其他项一致，为遗漏量或计算误差，可正可负，其绝对值相比之下应为小。
式（4-7）中，RA为地球膨胀前的地球半径；R△为地球膨胀后地壳半径的伸长量。由于地壳的张裂，地幔膨胀一方面通过地壳的裂口外逸部分岩浆，另一方面直接将地壳向“外”推开而扩展自身空间，R△即为这种效应的改变量；RB为地球膨胀后最终量，与R△之间的增量等于洋中脊在RB之外的多余量，它是洋中脊的凸隆体积部分碾平后覆盖地球表面所形成的厚度值（参阅图4-6）。
图4-6地球膨胀参数关系
式（4-9）中，i值的改变表示洋中脊的不同，不同的洋中脊有不同的分布范围和不同的高度、不同的体积，计算式如下：
地球动力与运动
式中，S为洋中脊的横断面面积；dl为微元的长度。
1.3地球膨胀所产生的半径改变量（△R）
由图4-6可知，地球膨胀运动所产生的地球半径的改变量计算式为：
地球动力与运动
也可由下式计算：
地球动力与运动
式中，RA或RB可以通过现代地球物理探测方法获得，按照地球目前处于近银点附近的一般观点，地球正处于地球收缩期，地球现在的半径测值既不是RA，也不是RB，要想获得RA或RB，还要计算地球在喜马拉雅造山运动时期的地球半径改变量。
地球半径的改变量也可以通过体积改变量和表面积改变量直接计算获得。
2.地球的膨胀阶段划分
自从人们认识了地球曾经发生过膨胀运动后，有关地球膨胀的模式就一直成为人们探求的课题。在本书内容形成以前，有四种膨胀模式较为突出：单一膨胀式、非对称膨胀式（凯里模式）、威廉斯模式、脉冲膨胀式。四种有关地球的膨胀模式，由于缺乏系统理论的指导，尽管在某一方面或某几方面考虑周到，但总不能避免局限性，有时甚至出现不能自圆其说的局面。
我们说地球的膨胀体现有两种，一种是短周期的膨胀，主要是由于地球绕太阳运行受太阳的作用而引起，体现在地球大气层的变化上；另一种是长周期的膨胀，主要是由于地球绕银核运行受银核的作用而引起，体现在地球的岩石圈的变化上。地球膨胀是由于地球受到了膨胀力作用，这种作用力实质上是一种胀缩力。在地球轨道一周内，一段时期表现为膨胀力作用，而在另一段时期内则表现为压缩力作用。地球所受膨胀力既不是一概增大的过程，也不是单调减小的过程，而是在压缩力之后表现为单调增加，当达到极大值后又表现为单调减小，是一种含周期性函数特征的作用力，在这种力作用下，地球的膨胀表现在地球半径的增量△R随时间呈一种幅度、跨度为非对称的曲线形态，这种形态可用图4-7加以示意，由此可见，在地史长河中，地球的半径在“增加—减小—增加—减小”的循环往复中逐渐地增长。
图4-7膨胀过程中地球半径增量随时间变化关系曲线示意图
膨胀力作用于地球使地球发生膨胀的过程可分为四个阶段：表面积扩充阶段、体积扩充阶段、膨胀力持续增大作用阶段、膨胀力持续减小直至为零作用阶段，各阶段用图简示如图4-8。
图4-8陆块的张裂过程
1—地球膨胀使陆块分裂而增加地球表面积；2—地球继续膨胀使地幔外逸而增加地球体积；3—地球受不断增大的膨胀作用，地球表面积、体积体积变大的同时、岩浆大量外逸，洋中脊越来越向外凸出；4—地球仍在膨胀，但作用力逐渐变小，岩浆外逸量逐渐减小，洋中脊向内凹进
2.1表面积扩充阶段
地球的表面积扩充阶段是指地球从地壳发生张裂开始到岩浆从裂谷中逸出前的阶段。
地球受到膨胀力作用后，地球的各个层圈都将发生膨胀改变，这些改变量全部体现在包裹在外的地壳上，由于膨胀所引起的体积增加必须通过表面积的增加来完成，所以，作为刚性体的地壳发生张裂，张裂氛围板间张裂和板内张裂，张裂逐渐加深加宽，一方面完成了体积增量的空气填充，主要的一方面是使地球的表面积得到了扩张。这样的张裂过程在地球膨胀的最初阶段，随着地球体积的变大，由裂缝—裂口—裂谷逐渐展开的（图4-9）。
图4-9板块的破裂与运动过程
A—板块在地球的胀缩力作用下在中部发生破裂；B—随着持续膨胀，裂缝形成开口；C—形成裂谷
2.2体积扩充阶段
地球的体积扩充阶段是指岩浆从裂谷中逸出开始，到岩浆停止持续流出为止。这一阶段实质上包含了后面即将谈到的两个阶段。
尽管地球的体积膨胀从理论上讲是在地球受膨胀力作用开始的瞬间就已经开始，但却无法在实际中将这一起点划分出来。将地球的体积扩充阶段的起点定在岩浆开始从裂谷中大量外逸，是具有实际意义和理论意义的。
2.3岩浆外逸量持续增大阶段
岩浆外逸量持续增大阶段是指岩浆从裂谷中大量逸出开始，到岩浆外逸量突然急剧下降前为止，在洋中脊变化曲线上表现为上升趋势出现急剧下降（如图4-10）。
图4-10大西洋洋中脊所表现的地球体积膨胀阶段
A—岩浆外逸量持续增大阶段；B—岩浆外逸量持续减小阶段
当裂谷中开始出现大量外逸的岩浆时，表明地球内部物质的体积增大速度大于地壳膨胀速度，地球的整体膨胀开始向新的动态发展。当膨胀力持续作用，内部物质体积膨胀量越来越大，由于地壳的重载使岩浆的外逸量越来越大，形成了从裂谷最初的外逸岩浆之处向洋中脊方向越来越凸出的地形特征（见图4-5）。
2.4岩浆外逸量持续减小阶段
岩浆外逸量持续减小直至为零的作用阶段是指岩浆外逸量突然急剧下降开始到岩浆停止持续流出为止（见图4-10）。
显然，图面显示出这一阶段在洋脊变化曲线上为非对称性，是可以理解的，岩浆的外逸从第三阶段到第四阶段，从一种动态平衡状态向另一种状态过渡，由于膨胀的增量出现减小，而地球各个圈层向外膨胀的边界条件（包括地壳板块的松散环境）、岩浆外逸口的大小等并没有发生改变，所以会出现各种对称与非对称的洋脊形态。
从时间上讲，图4-10中的A、B两阶段是不相等的；从膨胀的改变量来讲，A、B两阶段也是不相同的。图中距离长短的不一是因为B阶段为膨胀力作用的后期，地球尽管还在膨胀，但膨胀增量越来越小，经过了A阶段持续加大过程，这时，地球的持续减小的膨胀增量主要体现在地球半径的膨胀上，由于B阶段地球整体膨胀已经足以完成因膨胀力作用而产生的地球体积的改变量，所以，岩浆的外逸量越来越少，而A阶段则是因地球整体膨胀速度不足以平衡体积改变量。
2.5地球收缩阶段
地球结束了膨胀力作用，变成完全受收缩力作用的阶段，在此阶段，地球的半径持续变小。
3.关于地球的膨胀造山问题
如果说膨胀时期的地球也能造山的话，无疑这山是指洋中脊（也称海隆）了。地史上曾经出现过一种地球膨胀造山的说法，即马钦斯基（M.Matschinski,1953）所提出的观点。他是在地球膨胀说的氛围里提出的，其目的只是为了解释地球在膨胀时可以造山，尽管存在很多疑问，但这一观点却无疑给人一种新的思路。他认为，地球膨胀时由于膨胀速率不同，出现地幔膨胀后的曲率与地壳膨胀后的曲率不同而形成地壳的悬空，在重力作用下，板块的中部出现了推覆造山作用。马钦斯基的膨胀造山模式给人启发是：地球在膨胀时是有可能在局部地区发生造山作用的，如地球在潮汐力作用下，发生局部膨胀，当这种潮汐波传播走后，即可形成马钦斯基所描述的情形。当然，由潮汐力引起的局部膨胀在地球发生收缩运动时也可以产生。
以上论证了地球膨胀的有关参数计算问题，并进行了相关阶段的划分，采用的是一套归纳思维方法，主要根据已有的证据来求取变化参数，属于后验性，对预测帮助较小。后面还将提出一套根据地球所在轨道位置计算预测以后不同时间段内将要发生的变化及变化量的理论算法。
㈦ 【求助】如何利用热膨胀曲线测量不同温度下的相转变量
我觉得 应该是取了几个特定的温度在不同的冷却速度下进行的相变体积分数进行测量，然后拟合出来的曲线。 谢谢交流，可即便是这样也很不方便啊，在相变开始和结束的位置需要的点不少啊，这样的话数据量还是相当大的啊，不知道有没有其他方法renqiang10(站内联系TA)你做的是什么材料？DP钢？你这篇论文能否发给我看一下。[email protected]_fling(站内联系TA)理论上，是可以通过膨胀曲线来直接得到体积分数，通常采用的就是“杠杆定律”，但是这种方法对于两相以上不再适用, 同时无法考虑浓度的变化问题。多数都是配合试验来确定。 由膨胀曲线直接模拟体积分数的模型如果针对某个钢种来做还是可以做到准确的，但是外延性就很差的，主要是一些参数，诸如热膨胀系数等参数优化起来较难。一般在普碳钢中经常使用模型直接得到体积分数，而微合金钢中用的较少，因为误差较大。所以你的这个图形不排除是直接通过热膨胀曲线借助模型得到的。
㈧ 为什么扩张性财政政策会使is曲线向右移动紧缩货币政策会使lm曲线向左移动呢谢谢
1、财政作为国家宏观调控的重要手段，根据财政政策对经济运行的不同影响，可分为“扩张性财政政策”和“紧缩性财政政策”。在经济衰退时期，通过发行国债，增加财政支出和减少税收，以刺激总需求增长，降低失业率，使经济尽快复苏，这称之为扩张性财政政策。
2、扩张性财政政策，又称膨胀性财政政策，是国家通过财政分配活动刺激和增加社会总需求的一种政策行为。主要是通过减税、增加支出进而扩大财政赤字，增加和刺激社会总需求的一种财政分配方式。最典型的方式是通过财政赤字扩大政府支出的规模。当经济生活中出现需求不足时，运用膨胀性财政政策可以使社会总需求与总供给的差额缩小以至达到平衡；如果社会总供求原来是平衡的，这一政策会使社会总需求超过总供给；如果社会总需求已经超过总供给，这一政策将使两者的差额进一步扩大。
3、紧缩性货币政策是中央银行为实现宏观经济目标所采用的一种政策手段。这种货币政策是在经济过热，总需求大于总供给，经济中出现通货膨胀时，所采用的紧缩货币的政策。中央银行将采用紧缩性货币政策旨在通过控制货币供应量，使利率升高，从而达到减少投资，压缩需求的目的。总需求的下降，会使总供给和总需求趋于平衡，降低通货膨胀率。
应答时间：2020-12-22，最新业务变化请以平安银行官网公布为准。
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