㈠ 如何計算熱膨脹力
就碳鋼瞬時線性熱膨脹系數計算模型的建立為例：
當材料的溫度由Tref(基準的參考溫度)變化到T時，材料長度L的相對變化為：
(1)
根據密度ρ與L3成反比，可推導出εth與ρ間存在以下關系：
(2)
則瞬時線性熱膨脹系數定義為：
(3)
由此可見，欲求出瞬時線性熱膨脹系數，關鍵在於確定碳鋼在不同溫度下的密度值。
以〔C〕≤0.8 %的碳鋼為研究對象，根據其冷卻時凝固組織的特點(見圖1)，按照碳含量分為以下4組：
Ⅰ.〔C〕＜0.09 %:
L→L+δ→δ→δ+γ→γ→α+γ→α+Fe3C
Ⅱ.〔C〕=0.09 %～0.16 %:
L→L+δ→δ+γ→γ→α+γ→α+Fe3C
Ⅲ.〔C〕=0.16 %～0.51 %:
L→L+δ→L+γ→γ→α+γ→α+Fe3C
Ⅳ.〔C〕=0.51 %～0.80 %:
L→L+γ→γ→α+γ→α+Fe3C
碳鋼凝固組織為多相混合體系，其密度按照式(4)和式(5)確定，即：
(4)
f1+f2+…+fi=1 (5)
其中，fi為體系中組分i的質量分數，可利用相圖，根據杠桿規則由程序計算確定。組分i(i為L、δ、γ、α或Fe3C)的密度為溫度和碳含量的函數：ρ〔T,(i)〕=ρi(T,C)，其值取自文獻〔6〕。
計算線性熱膨脹系數時，選固相線溫度為基準參考溫度。熱膨脹系數由固相線處的數值線性地降低到零強度溫度(即固相分率fs=0.8對應的溫度)處的零值，在零強度溫度以上范圍，熱膨脹系數保持為零。這樣，就可以避免液相區產生熱應力。
圖1 鐵碳相圖
Fig.1 Fe-C phase diagram
1.2 鑄坯熱—彈—塑性應力模型簡介
利用有限元法，先計算鑄坯溫度場，然後將計算結果以熱載荷的形式引入應力場。
1.2.1 鑄坯溫度場的計算
忽略拉坯方向傳熱，並根據對稱性，取鑄坯1/4斷面薄片，其四邊形4節點等參單元網格如圖2所示。非穩態二維傳熱控制方程為：
圖2 計算域及鑄坯單元網格示意圖
Fig.2 Simulation domain and FEM meshused for analysis
(6)
初始溫度為澆鑄溫度，鑄坯表面散熱熱流採用現場實測值：q=2 688-420 t1/2 kW/m2，中心對稱線處為絕熱邊界。模型中採用的熱物理性能參數均隨溫度而變化，並且利用等效比熱容c來考慮潛熱的影響。另外，液相區對流效果通過適當放大液相區導熱系數來實現。
1.2.2 鑄坯應力場的計算
為利用溫度場計算結果，採用與溫度場一致的鑄坯網格劃分方法。體系中結晶器銅板為剛性接觸邊界，通過控制其運動軌跡(包括運動方向和速度)來表徵結晶器錐度。若鑄坯表面某個節點與銅板間距離小於規定的接觸判據，則認為在此處發生接觸，對該節點施加接觸約束(避免節點穿越銅板表面)，否則按自由邊界處理。
計算時將液、固區域作為一個整體，對高於液相線溫度的材料的力學參數作特殊處理，使液相區應力狀態保持均勻的靜壓力狀態，且施加在外部的鋼水靜壓力可基本保持原值地傳遞到固態坯殼內側。根據對稱性，應在中心對稱線上施加垂直方向的固定位移約束，但由於只關心坯殼的位移場，且坯殼厚度一般不會超過15 mm，所以只在距表面15 mm的范圍內施加約束。超出15 mm的范圍基本上為液相區，在其外邊緣(對稱線處)施加鋼水靜壓力(壓力值正比於離彎月面的距離)。
上述體系的力平衡方程為：
(7)
式中，〔K〕為系統的總剛矩陣；{δi}為節點位移列陣；{Rexter}為系統外力(鋼水靜壓力和結晶器銅壁的接觸反力)引起的等效節點載荷列陣；{Rε0}為熱應變引起的等效節點載荷列陣。考慮包晶相變的影響，在計算{Rε0}時採用前面計算出的碳鋼線性熱膨脹系數曲線。
計算採用熱—彈—塑性模型，假定鑄坯斷面處於廣義平面應變狀態，服從Mises屈服准則和等向強化規律，其硬化曲線為分段線性〔7〕。
2 計算結果及討論
以碳含量為0.045 %、0.100 %和0.200 %的3種碳鋼作為計算對象，採用相同的計算條件，即：鑄坯斷面尺寸為：150 mm×150 mm， 拉 坯 速 度1.5 m/min，澆鑄溫度1 550 ℃，結晶器長700 mm、錐度0.8 %，彎月面距結晶器上口距離100 mm。
2.1 3種碳鋼的瞬時熱膨脹系數
圖3為計算出的碳鋼的瞬時線性熱膨脹系數曲線。可以看出：當〔C〕=0.045 %時，熱膨脹系數在固相線溫度以下區域突然變化。這是因為鋼液凝固後發生初生的δ相→γ相的轉變，並伴隨有比容變化，使得熱膨脹系數急劇上升；當〔C〕=0.100 %時，熱膨脹系數從兩相區開始發生突變。這是因為鋼液凝固時，液相和δ相發生包晶反應，轉變成γ相，剩餘的δ相繼續向γ相轉變。轉變過程中的比容變化也引起熱膨脹系數的急劇上升。
圖3 碳鋼的瞬時線性熱膨脹系數曲線
3條曲線中，非零值起始點為零強度溫度對應點；
A、B、C為固相線溫度對應點
Fig.3 Instant linear thermal expansion
coefficient of carbon steel
另外，〔C〕=0.045 %的δ相→γ相轉變溫度區間較窄，轉變較快(見圖1)，因此線性熱膨脹系數突變值較大。相比之下，〔C〕=0.100 %的熱膨脹系數突變值要小一些。雖然如此，但由於後者的相變溫度區間較寬，其熱膨脹系數突變的溫度區間也較寬。由此可推斷，〔C〕=0.100 %時發生的包晶相變對初生坯殼凝固收縮的影響將大於〔C〕=0.045 %時發生的δ相→γ相轉變的影響。
〔C〕=0.200 %鋼的熱膨脹系數沒有發生突變。這是因為，雖然也有包晶相變發生，但它只發生在某個溫度水平上(約1 495 ℃)，故對熱膨脹系數的影響很小。
2.2 鑄坯表面收縮量
圖4示出〔C〕=0.045 %、0.100 %和0.200 % 3種鋼的鑄坯表面收縮量沿拉坯方向和橫斷面方向的變化情況 ( 其中底部的空間斜平面為結晶器銅板
圖4 鑄坯表面收縮量
(a) 〔C〕=0.045 %； (b) 〔C〕=0.100 %； (c) 〔C〕=0.200 %
Fig.4 Surface shrinkage of billet
內壁面)。從圖中可以看出：鑄坯角部在凝固的初期就收縮並脫離結晶器銅板，而靠近中間處幾乎始終與銅板接觸(只有〔C〕=0.100 %的鋼在靠近出口處才保持分離)。越靠近角部收縮脫離越早，收縮量也越大。
在鋼水靜壓力作用下，收縮的坯殼會被壓回結晶器銅板，從而使坯殼收縮發生波動〔收縮面曲面圖呈犬牙狀(見圖4)〕。靠近彎月面區域坯殼較薄，波動現象較為明顯。另外，越靠近角部波動也越明顯。初生坯殼的這種收縮波動會導致應力集中，容易誘發裂紋等表面缺陷。
比較3種碳鋼鑄坯的表面收 縮 量 可 知：〔C〕=0.100 %鋼的收縮最顯著，收縮波動最大(彎月面區域)，且波動沿橫斷面方向擴展最廣；〔C〕=0.200 %鋼的收縮量最小。
2.3 彎月面區域角部初生坯殼收縮狀況
圖5示出3種碳鋼的鑄坯角部在靠近彎月面區域的收縮情況。可以看出：在離彎月面20 mm范圍內，鑄坯角部就脫離了結晶器銅板，其中〔C〕=0.045 %鋼脫離最早，這是因為該鋼種的固相線溫度最高，最早凝固形成坯殼；〔C〕=0.100 %鋼在形成初生坯殼後發生強烈收縮，但在離彎月面50 mm處被增大的鋼水靜壓力壓回，然後又繼續收縮。該鋼種初生坯殼收縮最顯著，收縮波動也最大，因此最容易誘發鑄坯表面缺陷；〔C〕=0.045 %鋼的初生坯殼收縮量和收縮波動程度明顯地降低；〔C〕=0.200 %鋼的初生坯殼收縮量和收縮波動程度最小。
圖5 彎月面區域初生坯殼角部收縮量
Fig.5 Shrinkage of initial shell ofbillet corner at meniscus
3 結 論
(1)對於碳含量在0.1 %附近的包晶鋼，其初生坯殼在結晶器上部和靠近角部區域的收縮很不規則，容易誘發鑄坯表面缺陷。
(2)坯殼不規則收縮主要集中在彎月面下100 mm范圍內。由此可知，結晶器上部的錐度並不適合坯殼收縮。因此，應通過優化結晶器錐度來提高拉坯速度。一個重要的指導原則是在結晶器上部採用較大錐度，以促使坯殼與銅板良好接觸。
㈡ 計算通貨膨脹的公式(函數形式)
產品市場的均衡條件為Y=C(Y-T)+I(r)+G,其中消費函數也可表示成C＝a+b(Y-T);投資函數也可表示成I=c-dr,其中c為自生性投資，d為投資的利率彈性（也就是投資曲線的斜率）。G為政府購買。這樣，可得Y=800+0.63Y+7500-20000r+7500,即0.37Y=15800-20000r………………………………①貨幣需求等於供給：0.1625Y-10000r=貨幣名義供給/價格水平＝6000/1可得0.1625Y＝6000+10000r………………………………②解方程組①②，得Y＝40000，r=0.05,即GDP＝40000億美元。宏觀經濟學（高等教育出版社）書上29頁有的公式：Y＝C+I+G+NX,Y即為GDP，NX為凈出口。補充，重點是最下面的兩個鏈接：（1）貨幣流通規律流通中所需要的貨幣量=（待售商品的數量X物價水平）/單位貨幣流通速度=待售商品的價格總額/單位貨幣流通速度當貨幣充當支付手段後，流通中所需要的貨幣量=(待售商品的價格總額+到其支付總額-延期支付總額-相互抵消支付總額)/單位貨幣流通速度（2）率剩餘價值率：衡量資本剝削勞動的程度揭示資本家的剝削m』=m/v=剩餘勞動/必要勞動=剩餘勞動時間/必要勞動時間利潤率：衡量資本增值程度掩蓋資本家的剝削p』=m/(c+v)影響利潤率的因素：利潤率與剩餘價值率成正比利潤率與c/v（資本有機構成）成反比利潤率與資本周轉速度成正比利潤率與不變資本的節省程度成正比年剩餘價值率：衡量一年中預付可變資本的增值程度M』=年剩餘價值量/可變資本=m』vn/v=m』n年利潤率：衡量一年中預付總資本的增值程度p』=M/(c+v)利息率=利息/借貸資本衡量借貸資本的增值程度銀行利潤率=銀行利潤/自有資本衡量銀行資本家的自有資本的增值程度平均利潤率：取決於各部門利潤率社會預付資本在各部門中所佔比例（3）剩餘價值形式公式：超額剩餘價值=商品社會價值-商品個別價值超額利潤=商品社會價格-商品個別價格生產價格=生產成本+平均利潤股票價格=股息/利率土地價格=地租/利率（4）地租級差地租=劣等土地農產品的社會價格-優等土地農產品的社會價格絕對地租=農產品價值-社會生產價格（5）資本理論資本周轉次數n=1年/周轉一次花費時間折舊費=固定資本原值/使用年限折舊率=折舊費/固定資本原值預付資本總周轉(平均周轉)=(1年中固定資本周轉的總價值+1年中流動資本周轉的總價值)/全部預付資本（6）社會資本再生產簡單再生產的實現條件：基本條件：I(v+m)=IIc具體實現條件：I(c+v+m)=Ic+IIcII(c+v+m)=II(v+m)+I(v+m)擴大再生產的實現條件：擴大再生產的前提條件：首先追加生產資料I(v+m)>IIcI(c+v+m)>Ic+IIc追加消費資料II(c+m–m/x)>I(v+m/x)II(c+v+m)>II(v+m/x)+I(v+m/x)擴大再生產實現條件：基本條件：I(v+v+m/x)=II(c+c)具體實現條件：I(c+v+m)=I(c+c)+II(c+c)基本原則：a.總量不變，II(c+v+m)=I(v+v+m/x)+I(v+v+m/x)b.mm/xc.遇到c加c；遇到v加v。總結：實現條件都是「=」，前提條件都是「〉」。經濟學上的公式e^n=1+n/1!+n^2/2!+,,,,,,+n^i/i!+,,,,邊際成本=邊際收益△代表變化量,這個符號只出現在求弧彈性運算里.演算法是後項減前項,比如從a點到b點的△Q=Qb-Qa。在點彈性運算中，△Q趨進於無窮小（例b點無限趨進於a點），此時用dQ,dP表示，即對於需求函數，Ed=-(dQ/dP)*(P/Q)。其中dQ/dP是指Q對P求導或偏導。
㈢ 16MnR材料的熱膨脹系數（線脹系數）是多少
16MnR線膨脹系數在12左右， 線膨脹系數不是一個固定的數值，會隨著溫度的升高而提高，所以在應用時只作為參考，還要根據材料成份，是否經過鍛打\熱處理等情況做綜合考慮。
16MnR是普通低合金鋼,是鍋爐壓力容器專用鋼，鍋爐壓力容器的常用材料。它的強度較高、塑性韌性良好。常見交貨狀態為熱軋或正火。屬低合金高強度鋼，含Mn量較低。性能與20G（412-540）近似，抗拉強度為（450-655）稍強，伸長率為19-21%，比20G的大於24%差。標准來源GB6654，2010年該鋼號逐漸被Q345R所取代。
16MnR鋼是屈服強度為340MPa級的壓力容器專用板，它具有良好的綜合力學性能和工藝性能。磷、硫含量略低於普16Mn鋼，除抗拉強度、延伸率要求比普通16Mn鋼有所提高外，還要求保證沖擊韌性。它是目前我國用途最廣、用量最大的壓力容器專用鋼板。
㈣ 用Origin7.5畫出的膨脹曲線是這個樣子，如圖。請問怎麼才能把它變成一條平滑的曲線。
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㈥ 地球膨脹運動的參數演算法與膨脹階段劃分
在論證了地球的脹縮運動以後，有關地球膨脹運動的計算及其演算法、地球膨脹階段的劃分等就成為人們必須考慮的主題。
在本節里，將討論地球膨脹階段的地球表面積、體積、半徑等參數的改變數計算方法，對如何根據實際資料求取地球膨脹的數值等技術手段做出說明，並列出相關計算公式。根據以往的研究成果對地球膨脹階段的劃分提出新的認識，將地球的膨脹劃分為：表面積擴充階段、體積擴充階段、岩漿外溢量持續增大階段、岩漿外溢量持續減小階段、地球收縮階段等。地球的膨脹過程既不是半徑一概增大的過程，也非單調減小的過程，而是一種受周期性函數作用力控制的，地球半徑在「增加一減小—增加—減小」的循環往復中逐漸增長。
1.膨脹參數的求取
地球膨脹的證據為我們提供了分析研究地球膨脹量的強有力資料。
在尚未論述洋中脊和海溝的特點與形成原因之前，首先假設以下條件成立：
（1）洋中脊是地球膨脹時期的產物，洋中脊的擴張范圍就是地球的膨脹表面積之一。
（2）海溝是板塊與板塊結合地帶，是一種向地幔層方向褶皺的「負向山脈」，它與洋中脊不是同期產物。
（3）假設地球膨脹時期的造山運動大約等於零，地球的表面積縮小量約為零。
（4）假設地球膨脹時期相鄰兩陸塊之間若不被後期的洋中脊分開，就不存在顯著的分離。
於是，地球的膨脹參數可以按照如下方法獲得：
1.1地球膨脹所產生的表面積改變數（△S）
設地球收縮後且膨脹前的表面積為SA，地球膨脹運動結束後且開始膨脹前的表面積為SB，則地球膨脹運動所產生的表面積改變數
圖4-4萊茵地塹綜合剖面圖
（a）地溫剖面圖（據Illies,1965）；（b）布格異常剖面（據Mieller等，1967）；（c）磁測剖面（據Roche和Wohlehberg,1969）;（d）地質剖面1（據Mueller,1969）；（e）地質剖面2（據Sittler,1967）；（f）總體剖面（據Illies,1967）
地球動力與運動
式中，各變數單位均為km2。
式（4-1）是一個理論方程，實際工作中是沒法操作的。在實際工作中，地球表面積的改變數可按下式求取：
地球動力與運動
或者：
地球動力與運動
式中，S1,S2,S3，…，Sn等在形成時期、單位等方面具有一致性。可以進行如下約定：
S1——洋中脊擴張范圍面積（km2）;
S2——板塊之間裂谷范圍面積（km2）;
S3——板塊內部裂谷范圍面積（km2）;
S4——板塊內部地塹范圍面積（km2）;
S5——板塊內部所有正斷裂平面張開范圍面積（km2）;
Sn——相當於式（4-2）中的δ，其他可能遺漏的因地球膨脹產生的未單獨列出的面積（km2）。取n=6，則Sn=S6，即地球膨脹的表面積增加包括6方面內容。那麼式（4-2）、式（4-3）可改為：
地球動力與運動
求S1
依據假設條件，洋中脊的擴張范圍就是地球的膨脹表面積，只要求得洋中脊的范圍面積，即求得了S1。顯然：
地球動力與運動
式中，S11,S12,S13，…，S1n等，分別代表不同洋脊的擴張范圍面積，如：北太平洋洋脊、南太平洋洋脊、智利洋脊、印度洋—太平洋洋脊等等。下面以北太平洋洋脊為例，說明如何計算洋脊的擴張范圍：
地球膨脹發展到一定程度，首先引起固態岩石圈的張開，洋中脊的產生與發展則建立在板塊或板塊間的破裂基礎上，隨著地球的膨脹，「液」態的地幔物質膨脹速度大於固態物質的膨脹速度，因而岩漿順著板塊間的裂口向「外」拓展空間，以平衡因膨脹而產生的體積增量，這種過程在地球膨脹期內將不斷地進行，在進行過程中，外逸的岩漿不斷地排開最初的板塊裂口，使板塊之間的距離越來越大，當地球膨脹停止時，在原來的狀態下，出現了擴張後的大面積增量，即為所求增量。板塊最初的裂紋無疑是岩漿填充時的背景，由於板塊最初的裂紋不同，洋中脊具有不同的擴張形態，其中被人們稱為轉換斷層的裂縫，即是最初的裂紋呈折線的結果。只要圈定出板塊最初裂紋，即求得了洋中脊的擴張范圍，再用求積儀計算圈線所佔面積。
完成全球各洋脊的擴張范圍面積計算，即求得了S1。
採用找最初彌合線—圈線—計算面積的辦法，同樣施於對S2、S3、S4、S5、S6的求取，最後對所得各類面積用式（4-4）累加，即可獲得地球膨脹後地球表面積的擴張增量。
1.2地球膨脹所產生的體積改變數（△V）
在獲得了地球膨脹的表面積增量後，求取體積的增量顯得簡單一些。為了便於分析，先看幾條剖面圖（見圖4-5）。
圖4-5幾條過洋中脊的地形剖面（據Heirtzler,1966）
（a）大西洋剖面（據米康，1962）；（b）東太平洋剖面（據H.W.米納德，1969）；（c）南太平洋剖面
三條不同海域的過洋中脊的地形圖，是各地洋中脊不斷變化形成的縮影，顯而易見，他們共同具有的特徵就是從洋中脊中心向兩側逐漸變緩，形成了中間高、兩側低的勢態，這是地幔物質因膨脹、體積變大、外逸卸載所造成。因此，在計算地球膨脹的體積改變數時，應按照如下算式計算（見圖4-6）：
地球動力與運動
式中：V1——由表面積改變數換算所得體積改變數，單位：km3。換算式如下：
地球動力與運動
V2——洋中脊的多餘外逸量，單位：km3。算式如下：
地球動力與運動
ζ——調節數，單位與其他項一致，為遺漏量或計算誤差，可正可負，其絕對值相比之下應為小。
式（4-7）中，RA為地球膨脹前的地球半徑；R△為地球膨脹後地殼半徑的伸長量。由於地殼的張裂，地幔膨脹一方面通過地殼的裂口外逸部分岩漿，另一方面直接將地殼向「外」推開而擴展自身空間，R△即為這種效應的改變數；RB為地球膨脹後最終量，與R△之間的增量等於洋中脊在RB之外的多餘量，它是洋中脊的凸隆體積部分碾平後覆蓋地球表面所形成的厚度值（參閱圖4-6）。
圖4-6地球膨脹參數關系
式（4-9）中，i值的改變表示洋中脊的不同，不同的洋中脊有不同的分布范圍和不同的高度、不同的體積，計算式如下：
地球動力與運動
式中，S為洋中脊的橫斷面面積；dl為微元的長度。
1.3地球膨脹所產生的半徑改變數（△R）
由圖4-6可知，地球膨脹運動所產生的地球半徑的改變數計算式為：
地球動力與運動
也可由下式計算：
地球動力與運動
式中，RA或RB可以通過現代地球物理探測方法獲得，按照地球目前處於近銀點附近的一般觀點，地球正處於地球收縮期，地球現在的半徑測值既不是RA，也不是RB，要想獲得RA或RB，還要計算地球在喜馬拉雅造山運動時期的地球半徑改變數。
地球半徑的改變數也可以通過體積改變數和表面積改變數直接計算獲得。
2.地球的膨脹階段劃分
自從人們認識了地球曾經發生過膨脹運動後，有關地球膨脹的模式就一直成為人們探求的課題。在本書內容形成以前，有四種膨脹模式較為突出：單一膨脹式、非對稱膨脹式（凱里模式）、威廉斯模式、脈沖膨脹式。四種有關地球的膨脹模式，由於缺乏系統理論的指導，盡管在某一方面或某幾方面考慮周到，但總不能避免局限性，有時甚至出現不能自圓其說的局面。
我們說地球的膨脹體現有兩種，一種是短周期的膨脹，主要是由於地球繞太陽運行受太陽的作用而引起，體現在地球大氣層的變化上；另一種是長周期的膨脹，主要是由於地球繞銀核運行受銀核的作用而引起，體現在地球的岩石圈的變化上。地球膨脹是由於地球受到了膨脹力作用，這種作用力實質上是一種脹縮力。在地球軌道一周內，一段時期表現為膨脹力作用，而在另一段時期內則表現為壓縮力作用。地球所受膨脹力既不是一概增大的過程，也不是單調減小的過程，而是在壓縮力之後表現為單調增加，當達到極大值後又表現為單調減小，是一種含周期性函數特徵的作用力，在這種力作用下，地球的膨脹表現在地球半徑的增量△R隨時間呈一種幅度、跨度為非對稱的曲線形態，這種形態可用圖4-7加以示意，由此可見，在地史長河中，地球的半徑在「增加—減小—增加—減小」的循環往復中逐漸地增長。
圖4-7膨脹過程中地球半徑增量隨時間變化關系曲線示意圖
膨脹力作用於地球使地球發生膨脹的過程可分為四個階段：表面積擴充階段、體積擴充階段、膨脹力持續增大作用階段、膨脹力持續減小直至為零作用階段，各階段用圖簡示如圖4-8。
圖4-8陸塊的張裂過程
1—地球膨脹使陸塊分裂而增加地球表面積；2—地球繼續膨脹使地幔外逸而增加地球體積；3—地球受不斷增大的膨脹作用，地球表面積、體積體積變大的同時、岩漿大量外逸，洋中脊越來越向外凸出；4—地球仍在膨脹，但作用力逐漸變小，岩漿外逸量逐漸減小，洋中脊向內凹進
2.1表面積擴充階段
地球的表面積擴充階段是指地球從地殼發生張裂開始到岩漿從裂谷中逸出前的階段。
地球受到膨脹力作用後，地球的各個層圈都將發生膨脹改變，這些改變數全部體現在包裹在外的地殼上，由於膨脹所引起的體積增加必須通過表面積的增加來完成，所以，作為剛性體的地殼發生張裂，張裂氛圍板間張裂和板內張裂，張裂逐漸加深加寬，一方面完成了體積增量的空氣填充，主要的一方面是使地球的表面積得到了擴張。這樣的張裂過程在地球膨脹的最初階段，隨著地球體積的變大，由裂縫—裂口—裂谷逐漸展開的（圖4-9）。
圖4-9板塊的破裂與運動過程
A—板塊在地球的脹縮力作用下在中部發生破裂；B—隨著持續膨脹，裂縫形成開口；C—形成裂谷
2.2體積擴充階段
地球的體積擴充階段是指岩漿從裂谷中逸出開始，到岩漿停止持續流出為止。這一階段實質上包含了後面即將談到的兩個階段。
盡管地球的體積膨脹從理論上講是在地球受膨脹力作用開始的瞬間就已經開始，但卻無法在實際中將這一起點劃分出來。將地球的體積擴充階段的起點定在岩漿開始從裂谷中大量外逸，是具有實際意義和理論意義的。
2.3岩漿外逸量持續增大階段
岩漿外逸量持續增大階段是指岩漿從裂谷中大量逸出開始，到岩漿外逸量突然急劇下降前為止，在洋中脊變化曲線上表現為上升趨勢出現急劇下降（如圖4-10）。
圖4-10大西洋洋中脊所表現的地球體積膨脹階段
A—岩漿外逸量持續增大階段；B—岩漿外逸量持續減小階段
當裂谷中開始出現大量外逸的岩漿時，表明地球內部物質的體積增大速度大於地殼膨脹速度，地球的整體膨脹開始向新的動態發展。當膨脹力持續作用，內部物質體積膨脹量越來越大，由於地殼的重載使岩漿的外逸量越來越大，形成了從裂谷最初的外逸岩漿之處向洋中脊方向越來越凸出的地形特徵（見圖4-5）。
2.4岩漿外逸量持續減小階段
岩漿外逸量持續減小直至為零的作用階段是指岩漿外逸量突然急劇下降開始到岩漿停止持續流出為止（見圖4-10）。
顯然，圖面顯示出這一階段在洋脊變化曲線上為非對稱性，是可以理解的，岩漿的外逸從第三階段到第四階段，從一種動態平衡狀態向另一種狀態過渡，由於膨脹的增量出現減小，而地球各個圈層向外膨脹的邊界條件（包括地殼板塊的鬆散環境）、岩漿外逸口的大小等並沒有發生改變，所以會出現各種對稱與非對稱的洋脊形態。
從時間上講，圖4-10中的A、B兩階段是不相等的；從膨脹的改變數來講，A、B兩階段也是不相同的。圖中距離長短的不一是因為B階段為膨脹力作用的後期，地球盡管還在膨脹，但膨脹增量越來越小，經過了A階段持續加大過程，這時，地球的持續減小的膨脹增量主要體現在地球半徑的膨脹上，由於B階段地球整體膨脹已經足以完成因膨脹力作用而產生的地球體積的改變數，所以，岩漿的外逸量越來越少，而A階段則是因地球整體膨脹速度不足以平衡體積改變數。
2.5地球收縮階段
地球結束了膨脹力作用，變成完全受收縮力作用的階段，在此階段，地球的半徑持續變小。
3.關於地球的膨脹造山問題
如果說膨脹時期的地球也能造山的話，無疑這山是指洋中脊（也稱海隆）了。地史上曾經出現過一種地球膨脹造山的說法，即馬欽斯基（M.Matschinski,1953）所提出的觀點。他是在地球膨脹說的氛圍里提出的，其目的只是為了解釋地球在膨脹時可以造山，盡管存在很多疑問，但這一觀點卻無疑給人一種新的思路。他認為，地球膨脹時由於膨脹速率不同，出現地幔膨脹後的曲率與地殼膨脹後的曲率不同而形成地殼的懸空，在重力作用下，板塊的中部出現了推覆造山作用。馬欽斯基的膨脹造山模式給人啟發是：地球在膨脹時是有可能在局部地區發生造山作用的，如地球在潮汐力作用下，發生局部膨脹，當這種潮汐波傳播走後，即可形成馬欽斯基所描述的情形。當然，由潮汐力引起的局部膨脹在地球發生收縮運動時也可以產生。
以上論證了地球膨脹的有關參數計算問題，並進行了相關階段的劃分，採用的是一套歸納思維方法，主要根據已有的證據來求取變化參數，屬於後驗性，對預測幫助較小。後面還將提出一套根據地球所在軌道位置計算預測以後不同時間段內將要發生的變化及變化量的理論演算法。
㈦ 【求助】如何利用熱膨脹曲線測量不同溫度下的相轉變數
我覺得 應該是取了幾個特定的溫度在不同的冷卻速度下進行的相變體積分數進行測量，然後擬合出來的曲線。 謝謝交流，可即便是這樣也很不方便啊，在相變開始和結束的位置需要的點不少啊，這樣的話數據量還是相當大的啊，不知道有沒有其他方法renqiang10(站內聯系TA)你做的是什麼材料？DP鋼？你這篇論文能否發給我看一下。[email protected]_fling(站內聯系TA)理論上，是可以通過膨脹曲線來直接得到體積分數，通常採用的就是「杠桿定律」，但是這種方法對於兩相以上不再適用, 同時無法考慮濃度的變化問題。多數都是配合試驗來確定。 由膨脹曲線直接模擬體積分數的模型如果針對某個鋼種來做還是可以做到准確的，但是外延性就很差的，主要是一些參數，諸如熱膨脹系數等參數優化起來較難。一般在普碳鋼中經常使用模型直接得到體積分數，而微合金鋼中用的較少，因為誤差較大。所以你的這個圖形不排除是直接通過熱膨脹曲線藉助模型得到的。
㈧ 為什麼擴張性財政政策會使is曲線向右移動緊縮貨幣政策會使lm曲線向左移動呢謝謝
1、財政作為國家宏觀調控的重要手段，根據財政政策對經濟運行的不同影響，可分為「擴張性財政政策」和「緊縮性財政政策」。在經濟衰退時期，通過發行國債，增加財政支出和減少稅收，以刺激總需求增長，降低失業率，使經濟盡快復甦，這稱之為擴張性財政政策。
2、擴張性財政政策，又稱膨脹性財政政策，是國家通過財政分配活動刺激和增加社會總需求的一種政策行為。主要是通過減稅、增加支出進而擴大財政赤字，增加和刺激社會總需求的一種財政分配方式。最典型的方式是通過財政赤字擴大政府支出的規模。當經濟生活中出現需求不足時，運用膨脹性財政政策可以使社會總需求與總供給的差額縮小以至達到平衡；如果社會總供求原來是平衡的，這一政策會使社會總需求超過總供給；如果社會總需求已經超過總供給，這一政策將使兩者的差額進一步擴大。
3、緊縮性貨幣政策是中央銀行為實現宏觀經濟目標所採用的一種政策手段。這種貨幣政策是在經濟過熱，總需求大於總供給，經濟中出現通貨膨脹時，所採用的緊縮貨幣的政策。中央銀行將採用緊縮性貨幣政策旨在通過控制貨幣供應量，使利率升高，從而達到減少投資，壓縮需求的目的。總需求的下降，會使總供給和總需求趨於平衡，降低通貨膨脹率。
應答時間：2020-12-22，最新業務變化請以平安銀行官網公布為准。
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